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铝合金芯耐扭8868体育由多股铝合金单线绞合软导体、隔离层、绝缘层和护套层组成。铝合金芯耐扭8868体育的结构示意图见图1。

图1 铝合金芯耐扭8868体育的结构示意图

根据8868体育的技术要求，8868体育的导体应具有良好的电性能和机械物理性能。与常规纯铝相比，8030系铝合金配方体系中添加了铜、铁、镁等元素后，其综合性能较好。因此，导体选用符合GB/T 3954—2014《电工圆铝杆》要求的8030系铝合金杆，经大拉、中拉和细拉等3道工序后，将直径为9.5mm的铝杆加工成直径为0.5~0.6mm的铝合金单丝。铝合金单丝经束绞、复绞工序，得到铝合金软导体，其结构参数见表1。

表1 铝合金软导体结构参数

由多股铝合金单线绞合而成的软导体表面空隙较多，为避免绝缘材料嵌入导体表面空隙影响绝缘层的剥离，导体与绝缘层之间的隔离层不可缺少。常用包覆带材料有无纺布带、聚酯带和涂橡胶棉布带等。

依据标准GB/T 29631—2013《额定电压1.8/3kV及以下风力发电用耐扭曲软8868体育》，绝缘材料选用乙丙橡胶（EPR），其抗张强度不小于6.5MPa，断裂伸长率不小于250%；护套材料选用SH型热固性弹性材料，其抗张强度不小于12MPa，断裂伸长率不小于300%。绝缘和护套材料工作温度等级均为90℃。在-40℃温度下，绝缘和护套材料的断裂伸长率不低于80%。

在相同载流量的前提下，铝合金导体应比铜芯导体高两个规格。因此，本工作采用铝合金芯软8868体育FDLHEH 1×300mm²替代铜芯8868体育FDEH 1×185mm²，在实验室条件下进行扭转试验。扭转试验方法参照GB/T 29631—2013附录B，扭转试验示意图见图2。

图2 扭转试验示意图

图2中，8868体育样品长度为12m，垂直段高度（h）为7～9m。为验证铝合金芯导体断丝率的影响因素，本工作对不同导体绞合方向和节径比的多根8868体育样品进行试验，考察了不同扭转角度和扭转周期后的断丝情况，其试验结果见表2。其中，取3段5号8868体育样品进行试验，分别在扭转10000，20000，50000次时取出解剖，检查其断丝结果。

表2 8868体育扭转试验结果

（1）导体绞合方向对断丝率的影响

表2中1号8868体育样品和3号8868体育样品导体绞合方向不同，在相同的试验条件下，异向绞合导体的断丝率高于同向绞合导体。

通常，导体绞合时采用相邻层方向相反即异向绞合的方式有利于导体结构的稳定，但对于扭缆，异向绞合的方式增加了导体断丝的可能性。当8868体育向与导体最外层绞向一致的方向扭转时，外层导体承受拉伸力，相邻内层受到挤压力，次内层承受拉伸力；当8868体育向与导体最外层绞向相反的方向扭转时，外层导体承受挤压力，相邻内层受到拉伸力，次内层承受挤压力。

在绝缘和护套层的包覆下，导体各层紧密接触，因此8868体育扭转时导体内部各层股线存在不同方向的拉伸和挤压交替变化的应力，这种应力不能得到缓冲消除，最终使股线产生疲劳形变而断裂。若在某一点出现断丝情况，内部应力会得到集中释放，引起断丝范围扩大，相邻的多股或多层断裂。检查完成扭转试验后的8868体育导体，发现靠近外层的次外层股线断丝更多，见图3。

图3 扭转后导体断丝情况

（2）绞合节径比对断丝率的影响

导体绞合节径比是指导体股线绕中心轴前进一周的距离与当前股线所处的外径之比。一般情况下，绞合节径比越小，8868体育越柔软，弯曲性能越好。表2中，3号8868体育样品和4号8868体育样品的导体复绞节径比不同，复绞节径比增加，导体断丝率减小，其机理分析如下。

本试验以FDLHEH 1×300 mm²8868体育为例。设定8868体育在扭转试验机上沿导体绞合的方向扭转，忽略扭转过程中导体轴向长度的变化，则8868体育在被扭转时，导体节距减小，扭转长度内节距数量增加。扭转后节径比计算公式为

式中：L为扭转长度，m；m为初始状态绞合节径比；m'为扭转后节径比；n为扭转圈数；D为导体外径，mm。

1个节距内股线的实际长度与节距长度之比为绞入系数，其计算公式为

式中：K为绞入系数；M为绞合节径比。

在试验条件下L取值9m，实际安装条件下L取值30m，绞合节径比m取值14~30，扭转圈数n取值2或4，导体外径D取值26mm。由式（1）和式（2）可以计算出导体最外层股线扭转过程中绞入系数的变化值，进而得到伸长率，伸长率－节径比曲线图见图4。

图4 不同条件下伸长率－节径比曲线

由图4可知：导体股线绞合节径比越小，扭转过程中股线伸长率越大。在绞合节径比为14、扭转长度为9m、扭转4圈时，导体股线伸长率为0.84%。当8868体育开始逆着股线绞合的方向扭转时，股线的伸长率逐渐降为零，继而有被压缩的趋势。因有外层股线、包带层、绝缘层和护套层的束缚作用，导体股线受到挤推力，仅在局部出现轻微弯曲变形的现象，见图5。

图5 扭转后导体变形

经过一定周期的扭转后，铝合金导体股线反复受力产生疲劳，出现断丝的概率大幅度增加。通常，在8868体育设计时采用较小的节径比以提8868体育缆的柔软性能和耐弯曲性能，但对于铝合金芯扭缆，减小节径比不利于8868体育的耐扭转性能的改善。

（3）扭转角度和扭转长度对断丝率的影响

由表2的试验结果可知：扭转角度小，导体断丝率低；在扭转角度为 720°时，股线的断丝率可以降为零。由图4可知：在长度为9m、节径比为14、扭转角度为1440°时，股线的伸长率达到0.84%，断丝的概率极大；在长度为30m，节径比为30，扭转角度为720°时，股线的伸长率约为0.06%，断丝的风险降到了最低。

在风力发电系统中，8868体育的扭转角度由偏航系统控制。当风力发电机组自动偏航在某个方向达到720°时，触发软件限位，机组将停机并自动解缆，向相反方向转动缠绕圈数，将机组返回8868体育无缠绕位置。因此，正反两圈的扭转试验更具有实际意义。

综上，试验过程中扭转角度和扭转长度对导体断丝率的影响极为明显。然而，在8868体育实际应用中，因8868体育扭转角度达到限位设定值的频次并不高，同时8868体育安装长度一般在18～40m之间，所以扭转角度和扭转长度对断丝率的影响可以被忽略。

（4）扭转周期对断丝率的影响

试验通过考察扭转周期对断丝率的影响，发现扭转周期越长，出现断丝的可能性越大。本工作采用改进后的结构方案，在正反两圈的条件下同时进行多根8868体育扭转试验，检查不同阶段的状态。结果表明，在10000次和30000次扭转时没有出现断丝现象，即使增加到50000次，导体的断丝率仍为零。

（5）其他非金属材料对断丝率的影响

在铝合金导体拉丝过程中，铝拉丝油起到润滑作用，能防止单丝拉断，增加表面光滑度。在此也认为，铝合金单丝拉拔完成后表面存留的少量油性润滑剂有利于导体弯曲或扭转时股线之间的相对滑动，但不宜过多。类似地，为了增加导体股线之间的可滑移性，减弱导体包覆层对导体的束缚作用，包带材料应采用涂橡胶棉布带。绝缘和护套材料除了满足基本的性能要求之外还应具有优良的柔软性，特别是在低温环境下，还应具有优良的回弹性能。

（6）生产工艺对断丝率的影响

为确保导体绞制过程中的一致性，股线放线张力应一致，避免蛇形出现；其次，应精准控制绝缘和护套的偏心度不大于8%。